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液壓脹形汽車(chē)橋殼的有限元分析

發(fā)布于:2019-06-02 21:57
有限元分析

      汽車(chē)橋殼是幾何形狀較為復(fù)雜的殼體類(lèi)零件,它承受汽車(chē)質(zhì)量、路面反作用力和力矩,應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和剛度,并且質(zhì)量要小。用液壓脹形方法成形汽車(chē)橋殼是一種新工藝,近年來(lái)受到普遍重視。它是指選擇適當(dāng)?shù)墓芘鳎紫冗M(jìn)行推壓縮徑將其端部直徑減至零件圖要求,然后進(jìn)行軸向壓縮復(fù)合液壓脹形將中間部分?jǐn)U張成形。但是液壓脹形橋殼的基本性能如何,尤其是其強(qiáng)度如何,尚沒(méi)有成熟的理論論證。在試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,考慮橋殼成形過(guò)程中的硬化,利用大型有限元分析軟件ANSYS定量地分析液壓脹形橋殼的靜強(qiáng)度和疲勞壽命。
      理論研究及生產(chǎn)實(shí)踐表明,橋殼的危險(xiǎn)截面位于鋼板彈簧座附近,對(duì)于液壓脹形橋殼,該處在3次縮徑后已成形并得到了硬化。因此在分析橋殼強(qiáng)度時(shí),可以只考慮3次縮徑之后橋殼材料的特性。    針對(duì)橋殼縮徑工藝進(jìn)行小批量生產(chǎn)試驗(yàn)。管坯按0.75撒型貨車(chē)橋殼尺寸1/2進(jìn)行設(shè)計(jì),試驗(yàn)中選用壁厚為3mm的冷拔10號(hào)無(wú)縫鋼管,通過(guò)3次縮徑使兩端直徑依次減小到37,33,30mm管坯初始長(zhǎng)度為293.5mm,中間長(zhǎng)度為160mm的部分不進(jìn)行縮徑。原始管坯及每次縮徑后的管坯見(jiàn)圖。在管坯均勻縮徑部分,截取高度H30mm的圓管試件。將初始管坯及每次縮徑后的管坯試件依次編號(hào)為0001,1001, 2001,3001,每組至少取3個(gè)試樣,試件的幾何尺寸見(jiàn)表。試件在JL-WAW 60型液壓機(jī)上進(jìn)行壓縮,原始管坯及每次縮徑試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。由壓縮試驗(yàn)結(jié)果可知:經(jīng)3次縮徑后,試件的屈服強(qiáng)度由初始的302.5MPa依次提高到466.3,503.8,538MPa,比初始屈服強(qiáng)度依次提高54.150、66.550、77.950。第一次縮徑后材料硬化約占總硬化程度的86.62。由橋殼材料硬化規(guī)律可知后繼工序?qū)驓ば阅苡绊懞苄。跐M足工藝要求下可減少工序并一次縮徑成形。
      對(duì)橋殼縮徑過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬,分析縮徑部分管坯的應(yīng)力變化。將每次縮徑后管坯的等效應(yīng)力均值與試驗(yàn)值比較,最大誤差為6.970。由于橋殼的許用彎曲應(yīng)力和材料的屈服極限成正比,故在幾何尺寸及載荷工況相同情況下,液壓脹形橋殼許用彎曲應(yīng)力比普通橋殼提高了77. 95。
      以某0.75液壓脹形橋殼為例進(jìn)行靜強(qiáng)度分析。技術(shù)參數(shù)為:;輪距B-1190mm;車(chē)輪滾動(dòng)半徑Rr=276mm;汽車(chē)質(zhì)心高度hg=450mm;板簧牛心線距車(chē)輪中心的距離b=267mm;作用于驅(qū)動(dòng)橋上的靜負(fù)荷6 500N;板簧中心線處橋殼斷面為圓管斷面,外徑D-60mm,壁厚t=5.6mm;橋殼材料與A3鋼相近,屈服極限s=267MPa,強(qiáng)度極限449MPa,單向拉伸的均勻延伸率。橋殼為左右對(duì)稱結(jié)構(gòu),選取右半部分為研究對(duì)象,將驅(qū)動(dòng)橋殼體局部略作簡(jiǎn)化。分析中考慮到半軸套管對(duì)橋殼的作用,模型中包括了半軸套管,將其作為橋殼的一部分,材料特性相同。   
      橋殼模型建立在兩次脹形基礎(chǔ)上,將第二次脹形的模具移出,更新模型去除其中所有應(yīng)力,保留脹形之后橋殼的幾何形狀以及網(wǎng)格、材料屬性等基本信息。重新施加邊界條件:橋殼中部端面處施加對(duì)稱約束,橋殼右端面約束所有方向的位移。當(dāng)汽車(chē)通過(guò)不平路面時(shí),以橋殼受到最大垂直動(dòng)載荷工況進(jìn)行強(qiáng)度有限元分析,根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn),此種工況取動(dòng)載荷系數(shù)為2.5。對(duì)載荷的作用部位,按其實(shí)際作用模式,經(jīng)理論計(jì)算后分別施加到相應(yīng)的結(jié)點(diǎn)上。


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